(2)储存中的液体或气体(工艺操作场所之外)。   
操作场所之外贮存的易燃和可燃液体、气体或液化气的危险系数比“工艺中的”要小，这是因为它不包含工艺过程，工艺过程有产生事故的可能。本项包括桶或储罐中的原料、罐区中的物料以及可移动式容器和桶中的物料。
对单个贮存容器可用总能量值(储存物料量乘以燃烧热而得)查图13—4确定其危险系数；对于若干个可移动容器，用所有容器中的物料总能量查图13—4确定系数。
对于不稳定的物质，采取和F&EI表中G．1相同的方法进行计算，即取最大分解热或燃烧热的6倍作为HC，取燃烧热值，其总能量计算如下：
340100 kg 苯乙烯 × 40．5×106J／kg = 13.8×1012J
340 100 kg 二乙基苯 × 41．9×106J／kg = 14.1×1012 J
272100kg 丙烯腈 × 31．9×l06J／kg = 8.7×1012 J
总能量=36．6× 1012 J
根据物质种类确定曲线：
苯乙烯  I类易燃液体(图13—4曲线B)
丙烯腈  I类易燃液体(图13—4曲线B)
二乙基苯  Ⅱ类可燃液体(图13—4曲线C)
如果单元中的物质有几种，则查图13—4时，要找出总能量与每种物质对应的曲线中最高的一条曲线的交点，然后再查出与交点对应的系数值，即为所求系数。
在本例中总能量与各物质对应的最高曲线是曲线B，其对应的系数是1．00。
注：美国消防协会NFPA30要求用堤坝将这些易燃物质分开存放。
图13—4中曲线A、B和c的总能量值(x)与系数(y)的对应方程分别为：(译者注：公式中x的单位为“英热单位×109”。)

曲线A：
lgY = -O.289 069+0.472 171(       lgX) - 0．074 585(lgX)2 - 0．018 641(lgX)3
曲线B：
lgY  = -0.403 115+0.378 703(lgX)-O.464 02(      lgX) 2-O.0153 79(lgX) 3
曲线c：
lgY = - O.558 394 + O.363 321(       lgX)-0．057 296(lgX) 2-O．010 759(lgX) 3
(3)储存中的可燃固体和工艺中的粉尘(图13—5)。
本项包括了储存中的固体和工艺单元中的粉尘的量系数，涉及的固体或粉尘即是确定物质系数的那些基本物质。根据物质密度、点火难易程度以及维持燃烧的能力来确定系数。
用储存固体总量(kg)或工艺单元中粉尘总量(kg)，由图13—5查取系数。如果物质的松密度小于160．2 kg／m3，用曲线A；松密度大于160．2 kg／m3，用曲线B。
对于NR=2或更高的不稳定物质，用单元中的物质实际质量的6倍，查曲线A来确定系数(参见下例)。
例：一座仓库，不计通道时面积为1 860m2，货物堆放高度为4．6 m，即容积为8 500m3。
若储存物品(苯乙烯桶装得多孔泡沫材料和纸板箱)的平均密度为35．2 kg／m3，则总质量为
 35．2 kg／m3 × 8 500 m3=299 000 kg
由于平均密度<160．2 kg／m3，故查曲线A，得量系数为1 54。
假如在此场所存放的货物是袋装的聚乙烯颗粒或甲基纤维素粉末(其平均密度为449 kg／m3)，则总质量为
449 kg／m3  × 8 500 m3=3 820 000 kg
由于平均密度>160.2 kg／m3，故用曲线B查得量系数为0．92。
泡沫或纸箱的火灾负荷(依据总热量和密度)比袋装聚乙烯颗粒和甲基纤维素粉末要小得多，但与较重的物质相比，它们更容易被点燃并维持燃烧。总之，较轻物质比较重物质具有更大的火灾危险，即使是存储量较小，也应有较大的量系数。
图13—5中曲线A、B的方程式分别为：(译者注：直接引用原文公式，式中x的单位为磅)
曲线A：
lgY = 0．280423+0．464 559 (       lgX) - O．282 91 (lgX)2 ＋ 0．06218 (lgX)3
曲线B：
lgY = -0．358 311 + 0．459 926  (      lgX) - 0．141 022 (lgX)2 ＋0 022 76 (lgX)3
8)腐蚀
虽然正规的设计留有腐蚀和侵蚀余量，但腐蚀或侵蚀问题仍可能在某些工艺中发生。
此处的腐蚀速率被认为是外部腐蚀速率和内部腐蚀速率之和。切不可忽视工艺物流中少量腐蚀可能产生的影响，它可能比正常的内部腐蚀和由于油漆破坏造成的外部腐蚀强得多，砖的多孔性和塑料衬里的缺陷都可能加速腐蚀。
腐蚀系数按以下规定选取：
腐蚀速率(包括点腐蚀和局部腐蚀)小于0．127 mm/a，系数为0．10；

腐蚀速率大于0.127 mm／a，并小于0．254 mm／a，系数为O.20；
·腐蚀速率大于0.254 mm／a，系数为0．50；
·如果应力腐蚀裂纹有扩大的危险，系数为O．75，这一般是氯气长期作用的结果；
·要求用防腐衬里时，系数为0．20。但如果衬里仅仅是为了防止产品污染，则不取系数。
  9)泄漏——连接头和填料处
垫片、接头或轴的密封处及填料处可能是易燃、可燃物质的泄漏源，尤其是在热和压力周期性变化的场所，应该按工艺设计情况和采用的物质选取系数。
按下列原则选取系数：
·泵和压盖密封处可能产生轻微泄漏时，系数为0．10。
·泵、压缩机和法兰连接处产生正常的一般泄漏时，系数为0．30。
·承受热和压力周期性变化的场合，系数为0．30。
·如果工艺单元的物料是有渗透性或磨蚀性的浆液，则可能引起密封失效，或者工艺单元使用转动轴封或填料函时，系数为0．40。
·单元中有玻璃视镜、波纹管或膨胀节时，系数为1.50。
 10)明火设备的使用
当易燃液体、蒸汽或可燃性粉尘泄漏时，工艺中明火设备的存在额外增加了引燃的可能性。分为两种情况选取系数：一是明火设备设置在评价单元中；二是明火设备附近有各种工艺单元。从评价单元可能发生泄漏点到明火设备的空气进口的距离就是图13— 6中要采取的距离，单位用英尺表示。
图13—6中曲线A一1用于：
①确定物质系数的物质可能在其闪点以上泄漏的任何工艺单元；
②确定物质系数的物质是可燃性粉尘的任何工艺单元。
图中曲线A一2用于：确定物质系数的物质可能在其沸点以上泄漏的任何工艺单元。
系数确定的方法：按照图13—6用潜在泄漏到明火设备空气进口的距离与相对应曲线(A一1或A一2)的交点即可得到系数值。
曲线A一1，A一2中，可能的泄漏源距离(x)与系数(y)对应的方程为(式中x的单位为英尺)：
曲线A一1：
 lgY = -3.324 3（lgX/210） + 3.75127 (lgX/210)2 -1.43523(lgX/210)3
 曲线A一2：
 lgY = -0.3745（lgX/210）-2.70212(lgX/210)2 ＋2.09171(lgX/210)3
如果明火设备本身就是评价工艺单元，则到潜在泄漏源的距离为0；如果明火设备加热易燃或可燃物质，即使物质的温度不高于其闪点，系数也取1．00。
明火设备的使用系数不适用于明火炉。
本项所涉及的任何其他情况，包括所处理的物质低于其闪点都不用取系数

图13—6明火设备的危险系数
 
如果明火设备在工艺单元内，并且单元中选作物质系数的物质的泄漏温度可能高于闪点，则不管距离多少，系数至少取0．10。
对于带有“压力燃烧器”的明火设备，若空气进气孔为3 m或更大且不靠近排放口之类的潜在的泄漏源时，系数取标准燃烧器所确定系数的50％；但是，当明火加热器本身就是评价单元时，则系数不能乘以50％。
11)热油交换系统
大多数交换介质可燃且操作温度经常在闪点或沸点之上，因此增加了危险性。此项危险系数是根据热交换介质的使用温度和数量来确定的。热交换介质为不可燃物或虽为可燃物但使用温度总是低于闪点时，不用考虑这个系数，但应对生成油雾的可能性加以考虑。
按照表13一10确定危险系数时，其油量可取下列两者中较小者：油管破裂后15 min的泄漏量；热油循环系统中的总油量。
热交换系统中储备的油量不计入，除非它在大部分时间里与单元保持着联系。
建议计算热油循环系统的火灾、爆炸指数时，应包含运行状态下的油罐(不是油储罐)、泵、输油管及回流油管。根据经验，这样做的结果会使火灾、爆炸指数较大。热油循环系统作为评价热油系统时，则按“明火设备的使用”的规定选取系数。

12)转动设备
单元内大容量的转动设备会带来危险，虽然还没有确定一个公式来表征各种类型和尺寸转动设备的危险性，但统计资料表明，超过一定规格的泵和压缩机很可能引起事故。
评价单元中使用或评价单元本身是以下转动设备的，可选取系数0．5：大于600马力(1马力=735．5 W)的压缩机，大于75马力的泵，发生故障后因混合不均、冷却不足或终止等原因引起反应温度升高的搅拌器和循环泵；其他曾发生过事故的大型高速转动设备，如离心机等。
评价了所有的特殊工艺危险之后，计算基本系数与所涉及的特殊工艺危险系数的总和，并将它填人火灾、爆炸指数计算表中的“特殊工艺危险系数(R)”的栏中。
特殊工艺危险系数的计算：
特殊工艺危险系数(F2)=基本系数+所有选取的特殊工艺危险系数之和
工艺单元危险系数的计算：
工艺单元危险系数(F3) = 一般工艺危险系数(F1)×特殊工艺危险系数(F2)
F3值范围为：1～8，若F3>8则按8计。
计算火灾、爆炸危险指数(F&EI)